Abaqus用户子程序umat的学习
2024-08-25 04:32:20
Abaqus用户子程序umat的学习
说明：在文件中，！后面的内容为注释内容。本文为学习心得，很多注释是自己摸索得到。如有不正确的地方，敬请指正。
! ——————————————————————————
! 1、为何需要使用用户材料子程序（ User-Defined Material, UMAT）？
! 很简单，当 ABAQUS 没有提供我们需要的材料模型时。所以，在决定自己定义一种新的材料模型之前，最好
! 对 ABAQUS 已经提供的模型心中有数，并且尽量使用现有的模型，因为这些模型已经经过详细的验证，并被广泛接受。
! ——————————————————————————
! UMAT 子程序具有强大的功能，使用 UMAT 子程序：
! (1)可以定义材料的本构关系，使用 ABAQUS 材料库中没有包含的材料进行计算，扩充程序功能。
! (2) 几乎可以用于力学行为分析的任何分析过程，几乎可以把用户材料属性赋予 ABAQUS 中的任何单元。
! (3) 必须在 UMAT 中提供材料本构模型的雅可比（ Jacobian）矩阵，即应力增量对应变增量的变化率。
! (4) 可以和用户子程序“ USDFLD”联合使用，通过“ USDFLD”重新定义单元每一物质点上传递到 UMAT 中场变量的数值。
! ——————————————————————————
! 2、需要哪些基础知识？
! 先看一下 ABAQUS 手册（ ABAQUS Analysis User’s Manual）里的一段话：
! Warning: The use of this option generally requires considerable expertise(一定的专业知识).
! The user is cautioned that the implementation（实现） of any realistic constitutive（基本）
! model requires extensive（广泛的） development and testing. Initial testing on a single element
! model with prescribed traction loading（指定拉伸载荷） is strongly recommended.
! 但这并不意味着非力学专业，或者力学基础知识不很丰富者就只能望洋兴叹，因为
! 我们的任务不是开发一套完整的有限元软件，而只是提供一个描述材料力学性能的本构
! 方程（ Constitutive equation）而已。当然，最基本的一些概念和知识还是要具备的，比如：
! 应力(stress),应变（ strain）及其分量； volumetric part 和 deviatoric part；模量（ modul
! us）、泊松比(Poisson’s ratio)、拉梅常数(Lame constant)；矩阵的加减乘除甚至求逆；还
! 有一些高等数学知识如积分、微分等。
! ——————————————————————————
! 3、 UMAT 的基本任务？
! 我们知道，有限元计算（增量方法）的基本问题是：已知第 n 步的结果（应力，应变等）
! σ[n],ε[n],然后给出一个应变增量 dε[n+1]，计算新的应力σ[n+1]。 UMAT 要完成这一
! 计算， 并要计算 Jacobian 矩阵 DDSDDE(I,J) =Δσ/Δε 。 Δσ 是应力增量矩阵（张量或
! 许更合适）， Δε 是应变增量矩阵。 DDSDDE(I,J) 定义了第 J 个应变分量的微小变化对第 I 个应力分量带来的变化。
! 该矩阵只影响收敛速度，不影响计算结果的准确性（当然，不收敛自然得不到结果）。
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! 4、怎样建立自己的材料模型？
! 本构方程就是描述材料应力应变（增量）关系的数学公式，不是凭空想象出来的，
! 而是根据实验结果作出的合理归纳。比如对弹性材料，实验发现应力和应变同步线性增
! 长，所以用一个简单的数学公式描述。为了解释弹塑性材料的实验现象，又提出了一些
! 弹塑性模型，并用数学公式表示出来。
! 对各向同性材料（ Isotropic material） ,经常采用的办法是先研究材料单向应力-应变
! 规律（如单向拉伸、压缩试验），并用一数学公式加以描述，然后把该规律推广到各应
! 力分量。这叫做“泛化“(generalization)。
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! 5、一个完整的例子及解释
! 由于主程序与 UMAT 之间存在数据传递，甚至一些公共变量，因此必须遵循有关
! UMAT 的书写格式， UMAT 中常用的变量在文件开头予以定义，通常格式为：
代码块
SUBROUTINE UMAT(STRESS,STATEV,DDSDDE,SSE,SPD,SCD,
1 RPL, DDSDDT, DRPLDE, DRPLDT,
2 STRAN, DSTRAN,TIME,DTIME,TEMP,DTEMP,PREDEF,DPRED,CMNAME,
3 NDI,NSHR,NTENS,NSTATV,PROPS,NPROPS,COORDS,DROT,PNEWDT,
4 CELENT,DFGRD0,DFGRD1,NOEL,NPT,LAYER,KSPT,KSTEP,KINC) ! 共37个参数
INCLUDE 'ABA_PARAM.INC'
CHARACTER*80 CMNAME
DIMENSION STRESS(NTENS),STATEV(NSTATV),
1 DDSDDE(NTENS,NTENS),DDSDDT(NTENS),DRPLDE(NTENS),
2 STRAN(NTENS),DSTRAN(NTENS),TIME(2),PREDEF(1),DPRED(1),
3 PROPS(NPROPS),COORDS(3),DROT(3,3),DFGRD0(3,3),DFGRD1(3,3)
! user coding to define DDSDDE, STRESS, STATEV, SSE, SPD, SCD
! and, if necessary, RPL, DDSDDT, DRPLDE, DRPLDT, PNEWDT
RETURN
END SUBROUTINE UMAT
! ------------------------------------------------------------------------------
! COORDS 当前积分点的坐标
! DDSDDE ( NTENS，NTENS) 大小为 NTENS×NTENS 的 Jacobian 矩阵( Δσ / Δε )，
! DDSDDE (I,J) 定义了第 J 个应变分量的微小变化对第 I 个应力分量带来的变化。通常 Jacobian 矩阵是一个对称矩阵，
! 除非在“ *USER MATERIAL”语句中加入了“ UNSYMM”参数；需要更新 DROT
! 对 Finite strain 问题，应变应该排除旋转部分，该矩阵提供了旋转矩阵，详见下面的解释；已知
! DSTRAN (NTENS) 应变增量 dε[n+1]，已知
! DTIME 增量步的时间增量 dt ；已知
! KSTEP,KINC 传到用户子程序当前的 STEP 和 INCREMENT 值 KSTEP为载荷时间步；KINC为增量步
! NDI 直接应力(正应力)、应变个数，对三维问题、轴对称问题自然是 3( 11,22,33)，平面问题是 2(11,22)；已知
! NOEL,NPT 积分点所在单元的编号和积分点的编号
! NSHR 剪切应力(剪应力)、应变个数，三维问题时 3(12,13,23)，轴对称问题是 1(12)；已知
! NTENS =NDI+ NSHR，总应力分量的个数；已知
! PNEWDT 可用来控制时间步的变化。如果设置为小于 1 的数，则程序放弃当前计算，并用新的时间增量 DTIME X PNEWDT
! 作为新的时间增量计算；这对时间相关的材料如聚合物等有用；
! 如果设为大余 1 的数，则下一个增量步加大 DTIME 为 DTIME X PNEWDT。可以更新。
! PROPS (NPROPS) 材料常数数组，如模量啊，粘度系数等等；
! 材料参数的个数，等于关键词“ *USER MATERIAL”中“ CONSTANT S”常数设定的值；
! 矩阵中元素的数值对应于关键词“ USER MATERIAL”下面的数据行。作为已知量传入；已知
! SSE,SPD,SCD 分别定义每一增量步的弹性应变能，塑性耗散和蠕变耗散。它们对计算结果没有影响，仅仅作为能量输出
! STATEV (NSTATEV) 状态变量矩阵，用来保存用户自己定义的一些变量，如累计塑性应变，粘弹性应变等等。
! 增量步开始时作为已知量传入，增量步结束应该更新
! STRAN (NTENS) 当前应变数组ε[n]，已知
! STRESS (NTENS) 应力张量数组，对应 NDI 个直接分量和 NSHR 个剪切分量。
! 在增量步的开始，应力张量矩阵σ[n]中的数值通过 UMAT 和主程序之间的接口传递到 UMAT 中，
! 在增量步的结束, UMAT 将对应力张量矩阵更新为σ[n+1]。
! 对于包含刚体转动的有限应变问题，一个增量步调用 UMAT 之前就
! 已经对应力张量进行了刚体转动，因此 UMAT 中只需处理应力张量的共旋部分。 UMAT 中应力张量的度量为柯
! 西（真实）应力。
! ------------------------------------------------------------------------------
! 下面这个 UMAT 取自 ABAQUS 手册，是一个用于大变形下的弹塑性材料模型，注意的是这里需要了解 J2 理论。
SUBROUTINE UMAT(STRESS,STATEV,DDSDDE,SSE,SPD,SCD,RPL,DDSDDT,
1 DRPLDE,DRPLDT,STRAN,DSTRAN,TIME,DTIME,TEMP,DTEMP,PREDEF,DPRED,
2 CMNAME,NDI,NSHR,NTENS,NSTATV,PROPS,NPROPS,COORDS,DROT,
3 PNEWDT,CELENT,DFGRD0,DFGRD1,NOEL,NPT,LAYER,KSPT,KSTEP,KINC)
C
INCLUDE 'ABA_PARAM.INC'
! 定义了一些相关参数与变量什么，从 ABAQUS 安装目录下的子文件夹“… \site”中可找到
C
CHARACTER*8 CMNAME
C
DIMENSION STRESS(NTENS),STATEV(NSTATV),DDSDDE(NTENS,NTENS),
1 DDSDDT(NTENS)(应变矩阵),DRPLDE(NTENS),STRAN(NTENS),DSTRAN(NTENS) ! （应变增量矩阵） ,
2 PREDEF(1),DPRED(1),PROPS(NPROPS)(材料常数矩),COORDS(3),DROT(3,3) ! （旋转矩阵） ,
3 DFGRD0(3,3),DFGRD1(3,3)
! 声明矩阵的尺寸
C
C LOCAL ARRAYS
C ----------------------------------------------------------------
C EELAS - ELASTIC STRAINS
C EPLAS - PLASTIC STRAINS
C FLOW - DIRECTION OF PLASTIC FLOW
C ----------------------------------------------------------------
C
! 局部变量，用来暂时保存弹性应变、塑性应变分量以及流动方向
DIMENSION EELAS(6),EPLAS(6),FLOW(6)
C
PARAMETER(ZERO=0.D0,ONE=1.D0,TWO=2.D0,THREE=3.D0,SIX=6.D0,1 ENUMAX=.4999D0,NEWTON=10,TOLER=1.0D-6)
C
C ----------------------------------------------------------------
C UMAT FOR ISOTROPIC ELASTICITY AND ISOTROPIC MISES PLASTICITY
C CANNOT BE USED FOR PLANE STRESS
C ----------------------------------------------------------------
C PROPS(1) - E
C PROPS(2) - NU
C PROPS(3..) - SYIELD AN HARDENING DATA
C CALLS HARDSUB FOR CURVE OF YIELD STRESS VS. PLASTIC STRAIN
C ----------------------------------------------------------------
C
C ELASTIC PROPERTIES
C
! 获取杨氏模量，泊松比，作为已知量由 PROPS 向量传入
EMOD=PROPS(1) ! E
ENU=PROPS(2) ! ν
EBULK3=EMOD/(ONE-TWO*ENU) ! 3K , 3k = E /(1-2ν )
EG2=EMOD/(ONE+ENU) ! 2G , 2G = E /(1+υ)
EG=EG2/TWO ! G , G = E /2(1+υ)
EG3=THREE*EG ! 3G
ELAM=(EBULK3-EG2)/THREE ! λ , λ = (3k-2G)/3
DO K1=1,NTENS
DO K2=1,NTENS
DDSDDE(K1,K2)=ZERO
END DO
END DO
! 弹性部分，Jacobian矩阵很容易计算
! |λ+2G λ λ |
! |λ λ+2G λ |
! J=|λ λ λ+2G |
! | G |
! | G |
! | G|
! 注意，在ABAQUS中，剪切应变采用工程剪切应变的定义γ(ij)=u(ij)+u(ji)，所以剪切部分模量是G而不是2G!
C
C ELASTIC STIFFNESS C
DO K1=1,NDI
DO K2=1,NDI
DDSDDE(K2,K1)=ELAM
END DO
DDSDDE(K1,K1)=EG2+ELAM
END DO
DO K1=NDI+1,NTENS
DDSDDE(K1,K1)=EG
END DO
C
C RECOVER ELASTIC AND PLASTIC STRAINS AND ROTATE FORWARD
C ALSO RECOVER EQUIVALENT PLASTIC STRAIN
C
! 读取弹性应变分量，塑性应变分量，并旋转（调用了 ROTSIG），分别保存在 EELAS和 EPLAS 中；
CALL ROTSIG(STATEV( 1),DROT,EELAS,2,NDI,NSHR)
CALL ROTSIG(STATEV(NTENS+1),DROT,EPLAS,2,NDI,NSHR)
! 读取等效塑性应变
EQPLAS=STATEV(1+2*NTENS)
! 先假设没有发生塑性流动，按完全弹性变形计算试算应力Δσ = J.Δε, σ[n+1]=σ[n]+Δσ
CC CALCULATE PREDICTOR STRESS AND ELASTIC STRAIN
C
DO K1=1,NTENS
DO K2=1,NTENS
STRESS(K2)=STRESS(K2)+DDSDDE(K2,K1)*DSTRAN(K1)
END DO
EELAS(K1)=EELAS(K1)+DSTRAN(K1) ! 弹性应变分量
END DO
C 计算 Mises 应力
C CALCULATE EQUIVALENT VON MISES STRESS
C
SMISES=(STRESS(1)-STRESS(2))**2+(STRESS(2)-STRESS(3))**2
1 +(STRESS(3)-STRESS(1))**2
DO K1=NDI+1,NTENS
SMISES=SMISES+SIX*STRESS(K1)**2
END DO
SMISES=SQRT(SMISES/TWO)
C 根据当前等效塑性应变，调用 HARDSUB 得到对应的屈服应力
C GET YIELD STRESS FROM THE SPECIFIED HARDENING CURVE
C
NVALUE=NPROPS/2-1
CALL HARDSUB(SYIEL0,HARD,EQPLAS,PROPS(3),NVALUE)
C
C DETERMINE IF ACTIVELY YIELDING
C 如果 Mises 应力大余屈服应力，屈服发生，计算流动方向
IF (SMISES.GT.(ONE+TOLER)*SYIEL0) THEN
C
C ACTIVELY YIELDING
C SEPARATE THE HYDROSTATIC FROM THE DEVIATORIC STRESS
C CALCULATE THE FLOW DIRECTION
C
SHYDRO=(STRESS(1)+STRESS(2)+STRESS(3))/THREE
DO K1=1,NDI
FLOW(K1)=(STRESS(K1)-SHYDRO)/SMISES
END DO
DO K1=NDI+1,NTENS
FLOW(K1)=STRESS(K1)/SMISES
END DO
C 根据 J2 理论并应用 Newton-Rampson 方法求得等效塑性应变增量
C SOLVE FOR EQUIVALENT VON MISES STRESS
C AND EQUIVALENT PLASTIC STRAIN INCREMENT USING NEWTON ITERATIO
C
C
SYIELD=SYIEL0
DEQPL=ZERO
DO KEWTON=1,NEWTON
RHS=SMISES-EG3*DEQPL-SYIELD
DEQPL=DEQPL+RHS/(EG3+HARD)
CALL HARDSUB(SYIELD,HARD,EQPLAS+DEQPL,PROPS(3),NVALUE)
IF(ABS(RHS).LT.TOLER*SYIEL0) GOTO 10
END DO
C
C WRITE WARNING MESSAGE TO THE .MSG FILE
C
WRITE(7,2) NEWTON
2 FORMAT(//,30X,'***WARNING - PLASTICITY ALGORITHM DID NOT ',
1 'CONVERGE AFTER ',I3,' ITERATIONS')
10 CONTINUE
C 更新应力σ n+1，应变分量
C UPDATE STRESS, ELASTIC AND PLASTIC STRAINS AND
C EQUIVALENT PLASTIC STRAIN
C
DO K1=1,NDI
STRESS(K1)=FLOW(K1)*SYIELD+SHYDRO
EPLAS(K1)=EPLAS(K1)+THREE/TWO*FLOW(K1)*DEQPL
EELAS(K1)=EELAS(K1)-THREE/TWO*FLOW(K1)*DEQPL
END DO
DO K1=NDI+1,NTENS
STRESS(K1)=FLOW(K1)*SYIELD
EPLAS(K1)=EPLAS(K1)+THREE*FLOW(K1)*DEQPL
EELAS(K1)=EELAS(K1)-THREE*FLOW(K1)*DEQPL
END DO
EQPLAS=EQPLAS+DEQPL
C
C CALCULATE PLASTIC DISSIPATION
C
SPD=DEQPL*(SYIEL0+SYIELD)/TWO
C
C 计算塑性变形下的 Jacobian 矩阵
FORMULATE THE JACOBIAN (MATERIAL TANGENT)
C FIRST CALCULATE EFFECTIVE MODULI
C
EFFG=EG*SYIELD/SMISES
EFFG2=TWO*EFFG
EFFG3=THREE/TWO*EFFG2
EFFLAM=(EBULK3-EFFG2)/THREE
EFFHRD=EG3*HARD/(EG3+HARD)-EFFG3
c...
if (props(7).lt..001) go to 99
c...
DO K1=1,NDI
DO K2=1,NDI
DDSDDE(K2,K1)=EFFLAM
END DO
DDSDDE(K1,K1)=EFFG2+EFFLAM
END DO
DO K1=NDI+1,NTENS
DDSDDE(K1,K1)=EFFG
END DO
DO K1=1,NTENS
DO K2=1,NTENS
DDSDDE(K2,K1)=DDSDDE(K2,K1)+EFFHRD*FLOW(K2)*FLOW(K1)
END DO
END DO
c...
99 continue
c...
END IF
C 将弹性应变，塑性应变分量保存到状态变量中，并传到下一个增量步
C STORE ELASTIC AND (EQUIVALENT) PLASTIC STRAINS
C IN STATE VARIABLE ARRAYC
DO K1=1,NTENS
STATEV(K1)=EELAS(K1)
STATEV(K1+NTENS)=EPLAS(K1)
END DO
STATEV(1+2*NTENS)=EQPLAS
C
RETURN
END SUBROUTINE UMAT
c...
c...子程序，根据等效塑性应变，利用插值的方法得到对应的屈服应力
SUBROUTINE HARDSUB(SYIELD,HARD,EQPLAS,TABLE,NVALUE)
INCLUDE 'ABA_PARAM.INC'
DIMENSION TABLE(2,NVALUE)
PARAMETER(ZERO=0.D0)
C
C SET YIELD STRESS TO LAST VALUE OF TABLE, HARDENING TO ZERO
C
SYIELD=TABLE(1,NVALUE)
HARD=ZERO
C IF MORE THAN ONE ENTRY, SEARCH TABLE
C
IF(NVALUE.GT.1) THEN
DO K1=1,NVALUE-1
EQPL1=TABLE(2,K1+1)
IF(EQPLAS.LT.EQPL1) THEN
EQPL0=TABLE(2,K1)
IF(EQPL1.LE.EQPL0) THEN
WRITE(7,1)
1 FORMAT(//,30X,'***ERROR - PLASTIC STRAIN MUST BE ',
1 'ENTERED IN ASCENDING ORDER')
CALL XIT
END IF
CC CURRENT YIELD STRESS AND HARDENING
C
DEQPL=EQPL1-EQPL0
SYIEL0=TABLE(1,K1)
SYIEL1=TABLE(1,K1+1)
DSYIEL=SYIEL1-SYIEL0
HARD=DSYIEL/DEQPL
SYIELD=SYIEL0+(EQPLAS-EQPL0)*HARD
GOTO 10
END IF
END DO
10 CONTINUE
END IF
RETURN
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